摘要：本研究对BT125T套管的抗挤毁性能进行了测试。该套管是为应对高抗挤毁需求而设计，经过严格的实验验证，成功应用于井下作业中。测试结果表明，BT125T套管在承受极端条件下仍能保持稳定，有效防止了因挤压导致的损坏。其优异的抗压能力也保证了在复杂地质环境下的可靠性和安全性。这些发现为类似应用场景提供了重要的参考依据，有助于提升整体钻井作业的安全性和效率。

BT125T套管抗挤毁性能测试

BT125T套管是一种专用于盐膏层油井开发的高抗挤毁专用套管，它采用了稀土微合金化的高钢级品种，具备高强度、高韧性和优异的抗挤毁性能。以下是关于BT125T套管抗挤毁性能测试的相关信息。

抗挤毁性能特点

BT125T套管是行业内唯一应用稀土元素在钢中的微合金化技术的产品，这种技术赋予了套管高于用户技术要求的抗挤毁实测值。稀土元素的加入能够显著提高钢材的综合性能，包括提高强度、韧性以及抗腐蚀性能等。

抗挤毁性能测试方法

抗挤毁性能测试通常包括对套管进行模拟实际工作环境的压力测试，以评估其在高温高压环境下的性能表现。测试会考虑多种因素，如孔隙压力、温度、套管外径和壁厚等，以确定套管的抗挤毁性能。

抗挤毁性能的实际应用

在实际应用中，BT125T套管成功下井并完成了固井试压，所有参数均符合要求，井队出具了试井合格报告，获得了用户的认可与好评。这表明BT125T套管在实际操作中展现了良好的抗挤毁性能。

抗挤毁性能的持续研发

包钢钢管有限公司将继续聚焦培育新质生产力，持续研发性能更加优异的各类石油专用套管产品，发挥“稀土+钢”优势，助力包钢无缝管产品向更强性能、更广领域、更高质量攀升。这意味着未来可能会有更多的高性能套管产品问世，以满足不同领域的开采需求。

结论

综上所述，BT125T套管的抗挤毁性能测试表明其具有优异的性能，能够满足盐膏层油井开发的特殊要求。通过稀土微合金化技术的应用，BT125T套管在抗挤毁性能方面表现出色，并得到了用户的认可。同时，包钢钢管有限公司也在不断进行技术创新和产品研发，以进一步提升套管的性能。

BT125T套管耐温性能如何

稀土微合金化技术原理介绍

盐膏层油井开发挑战分析

BT125T套管市场竞争力评估

包钢集团|包钢稀土钢家族再添"拳头产品"BT125T高抗挤毁专用套管成功下井

包钢集团|包钢稀土钢家族再添"拳头产品"BT125T高抗挤毁专用套管成功下井 包钢BT125T高抗挤毁套管主要应用于5000米左右的盐膏层油井开发，由于盐膏层在高温高压环境下具有极强的蠕变特性，普通套管很难满足这一复杂环境下的严苛性能要求。 记者了解到，包钢BT125T高抗挤毁套管是采用稀土微合金化的高钢级品种，不仅强度高、韧性好，更重要的是抗挤毁性能表现优异，实测值高于用户技术要求。 包钢钢管有限公司研发中心油套管技术负责人石晓霞说;"经过前期与用户在技术、设计、勘探等多方面进行充分交流，我们结合包钢稀土资源优势，应用洁净钢冶炼技术、高精度热连轧技术、窄窗口热处理技术等，成功开发出适合盐膏层使用的高抗挤毁专用套管，该批套管固井试压后，所有参数均符合要求，井队出具了试井合格报告，获得了用户的认可与好评。 "石晓霞还向记者介绍，包钢钢管有限公司还专门派遣专业技术服务人员进行售后跟井服务，确保该批BT125T高抗挤毁套管成功下井。 包钢BT125T高抗挤毁专用套管是行业唯一应用稀土元素在钢中的微合金化技术的同类型产品，这也造就其具有高于用户技术要求的抗挤毁实测值。 下一步，包钢钢管有限公司将聚焦培育新质生产力，持续研发性能更加优异的各类石油专用套管产品，发挥"稀土+钢"优势，助力包钢无缝管产品向更强性能、更广领域、更高质量攀升。 文章编辑:【兰格钢铁网】www.lgmi.com。

包钢稀土钢家族再添"拳头产品"BT125T高抗挤毁专用套管成功下井,信息/文章/价格资讯

包钢稀土钢家族再添"拳头产品"BT125T高抗挤毁专用套管成功下井，信息/文章/价格资讯 钢材建材热轧冷轧中厚板带钢涂镀硅钢型钢H型钢钢管特钢结构钢普圆管坯优质板带冷镦拉丝优焊线工模钢轴承钢 包钢BT125T高抗挤毁专用套管是行业唯一应用稀土元素在钢中的微合金化技术的同类型产品，这也造就其具有高于用户技术要求的抗挤毁实测值。 下一步，包钢钢管有限公司将聚焦培育新质生产力，持续研发性能更加优异的各类石油专用套管产品，发挥"稀土+钢"优势，助力包钢无缝管产品向更强性能、更广领域、更高质量攀升。 原创内容版权归Mysteel所有，转载需取得Mysteel书面授权，且Mysteel保留对任何侵权行为和有悖原创内容原意的引用行为进行追究的权利。 转载内容来源于网络，目的在于传递更多信息，方便学习与交流，并不代表Mysteel赞同其观点及对其真实性、完整性负责。 申请授权及投诉，请联系Mysteel(021-26093397)处理。

页岩气开采用套管抗外压挤毁性能试验研究

页岩气开采用套管抗外压挤毁性能试验研究摘要:本研究通过对页岩气开采过程中套管抗外压挤毁性能进行试验研究，探索了不同情况下套管抗挤毁性能的影响因素，包括孔隙压力、温度、套管外径和壁厚等因素。 研究结果表明，在不同情况下，套管的抗挤毁性能有不同的表现。 关键词:页岩气开采;套管;抗外压挤毁性能;试验研究正文:随着页岩气开采的不断发展，套管作为重要的开采设备之一，对其抗外压挤毁性能的研究也越来越受到关注。 本研究通过相关的试验研究，探讨了套管抗挤毁性能的影响因素及其表现情况，对于页岩气开采过程中套管的使用和维护具有一定的参考价值。 1...。 批注本地保存成功，开通会员云端永久保存去开通 页岩气开采用套管抗外压挤毁性能试验研究 内容提示:页岩气开采用套管抗外压挤毁性能试验研究摘要:本研究通过对页岩气开采过程中套管抗外压挤毁性能进行试验研究，探索了不同情况下套管抗挤毁性能的影响因素，包括孔隙压力、温度、套管外径和壁厚等因素。 1.实验原理及方法1.1实验原理套管抗外压挤毁性能是指套管在受到外部压力作用时所能承受的最大压力值，即套管的破坏压力。 其受到多种因素的影响，包括孔隙压力、温度、套管外径和壁厚等。 1.2实验方法本研究采用标准化试验方法，将套管放置在试验台上，并施加一定的压力，其中，压力大小和施力时间的设置将根据不同的试验要求而有所差异。 在试验过程中，实验人员将记录套管在不同情况下的响应情况，并进行相应的数据处理和分析。 2.实验结果与分析。 阅读了该文档的用户还阅读了这些文档 关注微信公众号

热处理工艺对BT140TT抗挤毁套管组织性能的影响

热处理工艺对BT140TT抗挤毁套管组织性能的影响摘要本文研究了热处理工艺对BT140TT抗挤压套管组织性能的影响。通过对不同热处理条件的抗挤压套管进行显微组织观察和力学性能测试，发现热处理温度和时间的变化对套管的晶粒尺寸、硬度、延伸率和断

抗挤毁性能分析及高抗挤毁P110套管的设计

对包钢P110钢级石油套管抗挤毁性能及其主要影响因素(套管抗挤毁性能，材料力学性能，残余应力，尺寸精度等)进行了试验研究与分析.并针对正在开发的包钢P110钢级高抗挤毁石油套管BT-110T的各项主要技术指标进行了设计，明确了BT-110T的开发方向. 10.3969/j.issn.1009-5438.2006.z1.017 你可以通过身份认证进行实名认证，认证成功后本次下载的费用将由您所在的图书馆支付 您可以直接购买此文献，1~5分钟即可下载全文，部分资源由于网络原因可能需要更长时间，请您耐心等待哦~

套管抗挤毁性能主要影响因素及提高套管抗挤毁性能的技术研究

应用领域:研究和试验发展 通过研究与实践，得出不同的淬火工艺得到不同形式的残余应力分布。 对比研究指出，PU3一号热处理线内冷式淬火将得到外表面拉应力、内表面压应力分布，这对抗挤毁强度的提高是有害的:而二号热处理线的旋转外冷却方式淬火，将得到外表面压应力、内表面拉应力的分布，这对抗挤毁强度的提高是有益的。 本项目采用新型粉末近净成型技术制造轻金属近净成型零件，是一项无切削或少切削的金属材料加工成型方法。 本项目的创新点在于优化粉末成型工艺，显著降低金属零部件的成本和生产周期，并可制备纳米结构材料优化了材料的性能。 作为一种新型的粉末近净成型工艺，显著提高了轻金属零部件生产周期，降低了轻金属零部件的生产和加工成本，显著提高材料利用率，是一项无环境污染生产工艺。 在现有轻金属市场中，我国的钛材年产量约5万吨。 本项目现有成熟关键技术是金属粉末成型工艺，包括金属粉末成型，烧结，产品成型。 待研究的关键技术为将零部件小批量生产线转变为大批量自动生产线。 通过新型粉末成型工艺制备出的汽车发动机摇杆，其技术指标数据稳定，其塑性可达20%，拉伸强度为800MPa，显著高于现有同类零部件的性能。 团队一直致力于本征高介电薄膜电容器介质材料的研究，先后开发出了基于聚芳醚高分子的10种高介电材料，此外，我们所开发的PEEK具有优异的力学性能，拉伸强度可以达到60~120MPa，拉伸模量高于2.1GPa。 本产品基于聚芳醚类介电高分子的合成改性，历经三代材料的设计、测试与使用，通过在PEEK分子侧链引入含羟基、甲砜基和氰基等极性基团，增加主链刚性，设计得到一类高温储能性能优异的PEEK。 其力学性能与传统聚醚醚酮相当的同时，其耐热性和介电常数均优于后者。 同时我们的产品在2020年已经申请了相关专利和发表了相关论文，使技术得到了保障。 同时，由于本产品介电常数提高、储能密度大幅提升，释放相同能量所需空间减少，所以成品的尺寸相比其他薄膜电容器大大减小。 本项目为新建项目。 生产过程包括原料采购、准备、加工、分离、盛装等。 本项目实施后，除去以上企业本身的经济效益以外，还会产出(直接、间接)相应的经济效益。 一是生态环境好转、城市形象提升后将改善投资环境从而促进招商引资工作。 二是生态质量的提高将使房地产、旅游、宾馆饭店等相关产业的商品质量随之提高，需求扩大。 三是与汽车尾气治理相关的产品生产和服务提供将因此而发展起来，创造出相应的就业机会和经济产出。 四是进行汽车尾气治理可以减少相关疾病的发生，减少医药费用支出。 产品碳足迹指某个产品或服务从资源开采、原材料生产到产品生产的生命周期过程中所排放的温室气体总量，对于终端消费品还包括产品使用和产品使用后处置过程的排放。 开展产品碳足迹工作可分为三个阶段，分别为准备阶段、实施阶段、评价阶段。 我们提供碳足迹测算、碳足迹评价与优化、辅助碳标签与低碳产品认证、供应链碳足迹系统服务、基于区块链的碳足迹服务等服务方案。 纤维素是在自然界广泛存在的可再生生物质资源，生产原料来源于稻草、麦秸秆、甘蔗渣、树木、竹子、海藻等，应用十分广泛，可用于纺织面料、一次性餐具、纸制品、膜布、阻燃纸、功能性墙纸、功能性膜、功能性纤维等。 羧甲基纤维素钠由于其分子结构中含有亲水性很强的羧甲基钠基团，由其制备的敷料具有很高的吸湿性和形成胶体的能力。 临床研究结果表明，使用羧甲基纤维素敷料比普通纱布可以提高愈合率130%，并且减少愈合成本24%，由于羧甲基纤维素敷料比普通纱布所需要的更换次数减少，护理时间可以大大地减少。 可转化应用到医疗器械类的止血粉、止血、止血喷雾，医美类的功能性面膜等。 羧甲基纤维素产品应用广泛，由于羧甲基纤维素水溶的特点，我们团队采用纳米技术改性羧甲基纤维素，进一步生产水溶性纤维。

一种抗挤毁石油套管及其制造方法

一种抗挤毁石油套管及其制造方法 专利名称::一种抗挤毁石油套管及其制造方法 :本发明涉及到一种石油天然气井石油套管，尤其是涉及一种优质超高抗挤毁石油套管及其制造方法。 :一般认为，把临界挤毁应力超过APIBul5C2规定值而达到某一最小值以上的套管称为超高抗挤套管。 不同强度不同规格超高抗挤毁油套管的最小挤毁强度见表1所示。 表1超高抗挤套管须达到的最小抗挤强度外径壁厚最小抗挤强度95TT110TT125TT139.727.7267.274.181.59，1785，597.6107.310.54103.1119.6132，912，09122.7144.8159.312.70140，0167，2183.41778.08.0541.743.846，89.1958.361.766.010.3672.480.786.311.5183.895.5102.112.6595.2110.0113.413.72105.8123，8132.821谨10.1644.146.511.4359.663，412.7071.780.014.1583.895.2244.4810.0333.133.134.811.0541.443.845.911.9951.053.855.213.8469.077.281.415.1178.6训93.115.8884.195.8100.7339，7212.1921.721.721.713.0626.926.926.93这种套管是适用于深井、超深井等油气井完井作业不可缺少的专用管材，在下井及固井过程中，起着保护井眼、加固井璧、隔绝井下油、气、水层及封固各种复杂地层，保证钻进的作用。 随着我国西部油井的井深增加，井压增大等开采难度的增加，油田对油井管的抗挤压性提出了更高的要求。 从概念的提出到今天的工业化生产与应用，高抗挤套管的研究已有近百年的历史。 在产品的研发与实践中，人们逐步认识到控制材质的屈服强度、残余应力、套管外径不圆度以及套管壁厚偏差等因素是提高套管抗挤毁性能的四大法宝。 一般而言，套管的抗挤强度随着不圆度以及壁厚不均度的增加近似呈线性比例下降;经淬火回火后，套管表面拉压应力均在100MPa左右，而冷矫直改变了内外表面的残余应力的分布状态，致使内表为压应力，外表面为拉应力数值在±100±400之间变化，这种大的残余应力的存在将严重降低套管的抗挤强度，因此，为了尽可能消除残余应力的不利影响，应该在较高的温度下矫直;然而，套管的抗挤强度与屈服强度直接相关;对于同一钢级而言，在生产控制上取该钢级的上限。 如110钢级，API标准规定的屈服强度为758-965MPa，在生产高抗挤套管时，屈服强度一般控制在860-965MPa。 这样，为了获得较高的屈服强度，回火温度又不宜过高。 中国专利CN1619005公开了一种高抗挤毁的石油天然气开采中深井、超深井石油套管及其生产方法。 首先该专利所提供的石油套管为非API钢级，其次，所使用的钢的化学成分不含Ti、Nb、Al等元素，而这些元素可以通过细化奥氏体晶粒来提高材料的强韧性，由于该专利没有对合金的成分以及组织因素进行控制，因此不能满足油田超高抗挤毁的性能要求。 相关高抗挤抗硫石油套管的日本专利JP63210236A指出，淬火、回火后200-500°C温矫直或冷矫直后再加热处理可以使钢管既保持高的抗挤强度又有较好的抗腐蚀性能。 因为这样可以降低钢管的残余应力，因而对钢管的抗挤抗硫性能都有利。 该专利所使用的钢种为添加了Nb的传统的CrMo钢，由于化学成分过于简单，没有对钢管的微观组织、几何尺寸以及残余应力进行严格的控制，钢管的抗挤性能远不能满足油田更高的需求。 发明内容本发明要解决的技术问题是提供一种抗挤毁石油套管及其制造方法，以弥补现有技术的不足，满足油田对油井管提出的更高抗挤压性的需求。 降低其冶金制造成本。 本发明的构思根据材料学，提高材料的屈服强度自然是提高套管的抗挤强度。 以110钢级不同壁厚的177.8套管为例，不难发现压溃失效形式主要为塑性挤毁或屈服挤毁。 毫无疑问，不管是那种挤毁失稳模式，挤毁过程是一个塑性变形的过程。 虽然尺寸因素和残余应力也影响这一过程，但从材料学上，可以通过织构与微观组织设计和控制来延缓这一过程而达到提高抗挤强度的目的。 对于钢管生产而言，轧管是最关键的环节之一。 对于轧制过程，人们往往联想到织构。 文献上査不到对钢管织构的研究，但人们对于热轧钢板织构的认识己经比较清楚。 热轧钢板织构的形成过程可以根据终轧温度的范围分为四种基本的类型，即(I)奥氏体再结晶区终轧;(II)奥氏体非再结晶区终轧;(III)两相区(a+Y)终轧;(IV)铁素体区终轧。 由于热轧织构的遗传性，经过后续热处理，最终形成的织构具有不同的特征。

北京化工大学

研究生教育 科学研究研究机构 常州先进材料研究院 厦门生物产业研究院 苏州(相城)研究院 环渤海生物产业研究院 安庆研究院 人工智能交叉研究中心 碳中和研究院 研究生招生 研究生教育 科学研究研究机构国家级重点实验室 国家级工程技术研究中心 省、部级工程技术研究中心(所) 北京市哲学社会科学研究基地 常州先进材料研究院 厦门生物产业研究院 苏州(相城)研究院 环渤海生物产业研究院 安庆研究院 人工智能交叉研究中心 碳中和研究院 第二学士学位 研究生招生推免生 第二学士学位 教师发展研究 2024年山地户外运动科学健身指导宣讲进校园活动首站在我校举行 教学科研 education 北京化工大学冯越教授课题组在Nature Chemical Biology刊发最新研究成果 CRISPR-Cas系统广泛存在于细菌和古细菌中，是原核生物的一种适应性免疫系统，用来抵御病毒、质粒等外源核酸的侵入。 然而在2013年，有研究人员在ICP1噬菌体中发现了I-F型CRISPR-Cas系统。 噬菌体的CRISPR-Cas系统相较于细菌CRISPR-Cas系统有何特点尚待研究。 2024年7月8日，我校冯越课题组与清华大学杨茂君课题组合作在Nature Chemical Biology发表了题为"Cas1 mediates the interference stage in a phage-encodedCRISPR–Cas system"的研究长文以及"An alternative mechanism for recruiting Cas2/3 in a phage-encoded CRISPR–Cas system"的研究简报，报道了ICP1噬菌体CRISPR-Cas系统独特的招募Cas2/3降解靶DNA的机制。 本文通过结构生物学、生物化学和噬菌体学等多种手段阐明了ICP1CRISPR-Cas系统复合物全新的招募Cas2/3的分子机制。 首先，他们发现ICP1 Cas1可以结 我校周伟东教授团队在Nature Sustainability刊发最新成果:可回收的宽电化学窗口聚合物包水电解质 2024年4月，我校有机无机复合材料国家重点实验室的研究人员在Nature Sustainability上发表题为"Water-in-polymer electrolyte with a wide electrochemical window and recyclability"的最新成果。 该研究以水的配位结构为核心，从动力学和热力学角度，分析了影响水系电解质电化学窗口的因素，利用"聚合物包水"结构，辅助原位界面钝化，构建了具有低锂盐用量和宽电化学窗口的固态水系电解质，并提出锂盐回收策略，为低成本可持续水系电池的发展迈出重要一步。 邱介山教授团队在PNAS上刊发最新成果 2024年4月2日，我校化学工程学院、化工资源有效利用国家重点实验室邱介山教授团队以第一通讯单位在美国科学院院刊Proceedings of the National Academy of Sciences (PNAS)上发表了题为"Surface atom knockout for the active site exposure of alloy catalyst"的最新成果。 邱介山团队长期从事能源材料化工领域的研究，在功能材料的可控合成及结构精细调控方法学方面有扎实的学识和技术积累。 在这篇PNAS论文中，他们融合材料的表面分子化学工程、生物技术领域基因敲除和电池电化学反应的策略，创建了表面原子电化学敲除新方法，实现了对合金纳米催化剂结构和性能的精细调控，以催化氧还原反应为探针，揭示了表面原子敲除方法在合金纳米催化剂合成和性能调控方面重要的独特功效，这个新方法有望促进电化学工程、材料化工与多相催化的深入融合发展。 我校孙晓明教授团队在《Nature Catalysis》刊发最新研究成果 北京时间11月16日，我校化学学院，化工资源有效利用国家重点实验室孙晓明教授、田书博副教授，化工学院有机无机复合材料国家重点实验室庄仲滨教授，以独家通讯单位在国际知名期刊Nature Catalysis上发表了题为"Co(CN)3catalysts with well-defined coordination structure for the oxygen reduction reaction"的最新研究成果。 该成果基于Co(CN)3晶体的精确可控合成，一方面说明了Co(CN)3微晶在阴离子交换膜燃料电池中的巨大应用前景，另一方面还为M-N-C类催化剂的配位数-性能关系提供了实验上准确可行的参考系。

【山东高密度聚氨酯保温硬质钢管】图片

聚氨酯直埋保温管由于其施工简便，节能防腐，容重轻，强度高，绝热，隔音，阻燃，耐寒，防腐，不吸水等特点效果显著，大量用于室内外 执行CJ/T114-2000《高密度聚乙烯外护管聚氨酯泡沫塑料预制直埋保温管》标准或EN253《用于地下水热管网的整体预制保温系统，由工作钢管，聚氨酯保温层和聚乙烯外套管组成的保温管》，钢管可以采用:20#和Q235钢制作的无缝钢管，螺旋钢管及电焊钢管，性能指标符合国家及石油部标准;无缝钢管采用GB/T8163-2008标准;螺旋钢管采用SY/T5037-2000，GB/T9711.1-2011，电焊钢管采用GB/T3091-2001。 执行标准:钢制对焊管件GB/T12459-2005钢板制对焊管件GB/T13401-2005钢制弯管SY/T5257-2004;外套管执行GB13018-91《聚乙烯(PE)管材外径和壁厚极限偏差》标准;聚氨酯直埋保温管技术参数:轴向剪切强度:≥0.12MPa(23±2)，连续运行温度:140Max，峰值运行温度:150Max，使用寿命:≥30年(保温层及外护层，工作钢管的使用寿命与水质有关)，管端净区长度:200mm-400mm，管径范围:DN20-DN1200，平均孔径:≤0.5mm，闭孔率≥88%，任意位置密度≥60/m3，抗压强度≥0.3MPa(10%变形条件下)，吸水率:≤10%(100沸水90分钟)，高密度聚乙烯外护管:密度≥950/m3(20)，炭黑含量:2.5%±0.5%(质量百分比)，导热系数:0.43W/(m.)，热膨胀系数:18010-6(1)，熔融聚氨酯直埋保温管指数:0.50~0.70g(MFI190/5kg)，拉伸强度:≥19MPa，断裂伸长率:≥350%，耐环境应力开裂:≥200h。 保温管结构:一层:工作钢管根据设计和客户的要求一般选用无缝管，螺旋焊管，直缝焊管，ppr和玻璃钢管等。 (钢管表面可进行抛丸除锈工艺，也可做防腐) 第二层:聚氨酯保温层用低，高压发泡机在钢管与外护层之间的夹层中，一次性注入硬质聚氨酯泡沫塑料原料而成。 (即俗称的"管中管发泡工艺) 第三层:高密度聚乙烯预制成需方要求壁厚的塑料管材，其作用一是保护聚氨酯保温层免遭机械硬物破坏，二是防腐，防水;或者选用玻璃钢，其特点是重量轻，寿命长，运输便利，施工费用低，无须维修，综合造价低。 1.降低工程造价:据有关部门测算，双管制供热管道，一般情况下可以降低工程造价的25%(采用玻璃钢做保护层)和10%(采用高密度聚乙烯做保护层)左右。 2.热损耗低，节约能源:聚氨酯直埋保温管其导热系数为:λ=0.013-0.03kcalm·h·oC，比其他过去常用的管道保温材料低得多，保温效果提高4~9倍。 再有其吸水率很低，约为0.2kgm2。 吸水率低的原因是由于聚氨酯泡沫的闭孔率高达92%左右。 低导热系数和低吸水率，加上保温层和外面防水性能好的高密度聚乙烯或玻璃钢保护壳，改变了传统地沟敷设供热管道"穿湿棉袄"的状况，大大减少了供热管道的整体热损耗，热网热损失为2%，小于国际10%的标准要求。 山东高密度聚氨酯保温硬质钢管 3.防腐，绝缘性能好，使用寿命长:由于聚氨酯直埋保温管保温层紧密地粘结在钢管外表面，隔绝了空气和水的渗入，能起到良好的防腐作用。 同时它的发泡孔都是闭合的，吸水性很小。 高密度聚乙烯外壳，玻璃钢外壳均具有良好的防腐，绝缘和机械性能。 因此，工作钢管外皮很难受到外界空气和水的侵蚀。 4.占地少，施工快，有利环境保护:聚氨酯直埋保温管不需要砌筑庞大的地沟，只需将保温管埋入地下，因此大大减少了工程占地，减少土方开挖量约50%以上，减少土建砌筑和混凝土量90%。 同时，聚氨酯直埋保温管加工和现场挖沟平行进行，只需现场接头，可以缩短工期约50%以上。 5.可设置报警系统，自动检测管网渗漏故障，准确指示故障位置并自动报警。 诋毁、恶意攻击、无事实依据、非正能量的消极评语会被管理员删除，您的评语可能对其他人有很高的参考价值。

高抗挤毁套管基本知识-20230513.docx

高抗挤毁套管基本知识1、开发背景自20世纪70年代以来，油田套管损坏问题十分严重。 据统计到2002年底，我国油田套管损坏井数已达两万多口，国外也存在同样问题。 一般来说，除套管设计和施工方面的原因之外造成上述大量套管非正常损坏的主要原因有:高压注水造成断层或泥岩层进水，导致地应力异常及地层位移变化，使套管错断或破裂;地层压力变化不平衡造成地层岩石骨架变形，在进水的滑移面上产生错切位移;盐岩、泥岩吸水蠕变非均匀外挤应力导致套管缩径或挤毁;疏松砂岩出砂造成套管围岩坍塌挤毁套管或使套管弯曲变形;射孔、出砂、压裂等作业使套管破裂;热采井的高温循环载荷使套管拉断或脱扣;弱胶结地层压实作用产生附加载荷使套管弯曲;地层矿物、地下水或注入水使套管腐蚀穿孔甚至难以承受设计载荷而破坏等等。 以国内某油田为例，截止2001年底，该油田统计套损井1599口，其中套管被挤毁井1198口，占套损井总数的75%。 并且多数套管损井的使用寿命低于设计年限。 井况的恶化不仅破坏了注采井网，影响了增产增注措施的实施，而且还造成储量和产量的损失，从而严重影响着油田的稳定与发展。 几十年来，生产厂家和油田用户在防治套管的被挤毁方面进行了不懈的努力。 在油田方，开发了双层复合套管，(两层套管之间填充高强度水泥)，以及增加套管外水泥强度和厚度等办法来提高下井套管的高抗挤毁强度;而生产厂家则在提高套管的抗挤毁能力方面进行了深入的研究，在对套管的抗挤毁强度影响因素的研究中发现，D/T、不圆度、壁厚均匀度、材料强度、套管壁厚、残余应力等对套管的抗挤毁强度具有显著影响。 在认清了这些影响因素的基础上，通过对这些因素进行有效地控制，进而开发了一系列的高抗挤套管。 这类高抗挤毁套管，比同规格同钢级的API套管的抗挤毁强度高出20%~60%，有些规格抗挤毁强度甚至较API更高一钢级套管和更厚一级壁厚套管的抗挤毁强度还要高。 API规格高抗挤毁套管的研制，解决了部分常规的油田需要，但在一些油田对套管抗挤强度的特殊要求，则仍然无能为力。 20世纪90年代之前，尽管市场对高抗挤毁套管有急切的需求，但由于各种条件的局限，在选用高抗挤毁套管方面，只能局限在API规格范围内。 这种解决方案在许多情况下并不能真正解决问题。 仍以前面提及的某油田为例，为解决油水井套管抗挤毁问题，将下井套管从80Ksi钢级提高到110Ksi钢级高抗挤毁套管，将∮139.7×9.17mm的壁厚提高到∮139.7×10.54mm的壁厚(API5CT规范中的最大壁厚)。 然而，这样做的结果也只能将油水井寿命由原来的平均6年提高到7年。 如何防范盐膏层蠕变挤毁套管，是某油田长期攻关解决的重大技术难题。 通过对该油田现场统计分析与反演得出:盐膏层蠕变对生产套管产生的最大等效外挤压力为167Mpa，而API标准套管(内径不低于118mm的现有套管)的最大抗挤强度尚未超过120Mpa，因而无法克服如此巨大的盐膏层外挤载荷。 目前国内各个油田套损情况都很严重。 尤其是对含岩盐层、泥岩层的油田以及实施注水、热采等工艺的油田。 油田套损的主要原因基本上都可以归咎于套管受到了非均匀载荷的影响。 2、挤毁失效机理2.1、套管失效基本形式套管的失效形式可用八个字概括:脱、漏、粘、挤、破、裂、磨、蚀。 脱:管体螺纹从接箍内滑脱漏:螺纹连接处失去密封粘:螺纹粘扣挤:管体挤毁破:管体受内压爆破裂:拉断、错断、纵裂、射孔开裂以及疲劳、应力腐蚀开裂等磨:套管与钻柱互相磨损蚀:腐蚀及应力腐蚀2.2套管挤毁的失效机理。 高强度高抗挤套管主要用于深井及超深井或地层条件复杂对套管性能要求苛刻的场合。 因此，要求套管具有高的抗拉及连接强度，优异的抗挤毁能力，良好的密封性能等良好的综合性能，而其中的核心是套管的抗挤毁能力。 套管被挤毁主要是分为套管在外挤压力作用下的破坏形式和地层流体内压力作用下的破坏形式。 当外挤压力和地层流体内压力使套管的管壁上产生的应力强度达到或超过套管屈服强度时，管体发生了塑性变形，即发生套管挤毁的失效。 2.2.1外挤压力及套管的抗挤强度2.2.1.1外挤压力套管柱所承受的外挤压力主要来自管外泥浆柱压力，地层中流体压力、易流动岩层侧压力以及挤水泥和压裂时的挤压力。 在水泥面以上套管柱是承受的泥浆柱压力。 计算外挤压力时，在API常规套管柱设计中都按最危险情况考虑，即认为套管内没有液柱压力的全掏空状态，如钻井过程中发生井漏、井喷或开采后期。 外挤压力按以下公式进行计算P=0.01γmH式中γm--套管外环空泥浆密度(或盐水密度)，克/厘米3，H--计算点井深，米，P--套管柱所受外挤压力，兆帕。 2.2.1.2套管抗挤强度套管柱在外挤压力作用下的破坏形式，除少数小直径和厚壁的套管外，主要是失稳破坏，而不是强度破坏。

建筑装饰用石材铝蜂窝复合板征求意见稿.doc

已阅读5页，还剩8页未读，继续免费阅读 版权说明:本文档由用户提供并上传，收益归属内容提供方，若内容存在侵权，请进行举报或认领 2.本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。 3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。 4.未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。 5.人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。 6.下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。 7.本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性，同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。 最新文档国际海上运输合同范文2024年软件产品采购合同范本(2024版)

无磁油田钻铤-油勘石油装备-P580无磁油田钻铤

无磁油田钻铤-油勘石油装备-P580无磁油田钻铤 天津市油勘石油装备有限公司网址:主营产品:石油套管，油套管短接，特殊扣油套管，石油钻杆，螺杆钻具，

P110钢级Ф139.7mm×10.54mm高抗挤套管抗挤毁性能分析及挤毁强度预测

为了研究P110钢级Φ139.7mm×10.54mm套管挤毁位置几何参数对挤毁强度的影响，对套管抗挤毁强度进行准确预测，抽取不同批次试样9根，分别进行拉伸试验、残余应力检测和几何参数测量，并结合套管全尺寸挤毁试验结果，分析了影响该规格套管抗外压挤毁性能的主要因素及套管挤毁失效位置与几何缺陷的关系.此外，还对挤毁压力的理论/实际偏差与管体壁厚、壁厚不均度、管径、椭圆度及残余应力的关系进行了分析，拟合得出P110钢级Φ139.7mm×10.54mm套管挤毁强度更精准的预测公式.结果表明，在屈服强度相近、壁厚不均度在1.35%~9.21%、椭圆度小于0.56%的前提下，P110钢级Φ139.7mm×10.54mm套管的壁厚对抗挤毁强度的影响程度远远大于管体外径、壁厚不均度和椭圆度的影响. DOI:10.19291/j.cnki.1001-3938.2017.06.003

高强度页岩气井开采用CB140V套管的开发.pdf

该【高强度页岩气井开采用CB140V套管的开发】是由【cj83252951】上传分享，文档一共【4】页，该文档可以免费在线阅读，需要了解更多关于【高强度页岩气井开采用CB140V套管的开发】的内容，可以使用淘豆网的站内搜索功能，选择自己适合的文档，以下文字是截取该文章内的部分文字，如需要获得完整电子版，请下载此文档到您的设备，方便您编辑和打印。 万方数据 高强度页岩气井开采用套管的开发新产品开发刘广华，陈松林，苏郑卿-随着世界油气工业的发展以及各国对能源的战略需求增大，自美国页岩气革命以来，直井和水平井的压裂工艺已成为开发页岩气的关键因素，而压裂作为一种关键的增产技术手段在页岩气开发过程中已得到广泛应用T谘沽压讨校逞移生产套管出现了大量的变形损坏，严重影响生产。 根据相关文献分析㈨，套管损坏主要表现为套管管体受到的外界非均匀载荷超出套管能力极限，导致套管整体结构失稳，发生点变形，主要变形为剪管生产过程中，提高壁厚和屈服强度均可以提高抗抗挤毁性能作为套管的主要实物性能指标，起着维持套管稳定性的重要作用。 参考部分文献资料，在钢管规格确定的情况下，影响抗挤毁性能的主要参数是:外径椭圆度、壁厚均匀性、屈服强度和残余应力?一!R虼耍谇慷却锏礁旨兑G的同时，控制好套管的几何尺寸精度并降低残余应力，可以生产出具有较高抗挤毁强度的套管。 管为例，从钢管生产过程中的尺寸控制、性能控制等方面介绍了页岩气套管开发生产过程。 根据短坠芑蛴凸艿男阅芗扑恪罚杂规格钢级套管，其适用的抗挤毁强度扑愎轿K苄渭坊傺沽式，见公式霉娓癫返睦砺劭辜坊偾慷瓤旨短坠苄阅苤副暌切变形和挤压变形。 因此，在页岩气套管选型及套外压挤毁强度，能有效地减少套管变形。 规格钢级套以达到粘1ζ绽成止苡邢熏荆粘V摘要:分析页岩气开采用套管的使用工况和失效形式，设计开发出钢级页岩气套管。 以中规格为例，从材料设计、轧制工艺优化、热处理工艺研究、尺寸精度提升、抗挤毁能力研究等方面，实现具有高强度、高韧性、高尺寸精度、高抗挤毁性能的页岩气套管开发，并顺利完成了油田试用，取得了良好的效果。 关键词:套管;;页岩气;高强度;抗挤毁/畇.-..开放科学试捶标识码:刘广华，男，硕士，工程师，首席主任工程师，主要从事热轧无缝钢管的生产和研发工作。 以中钢管年碌淼期×.①，.，，:-鎕，-琱猟绮，，，..;;甧;鎠琕.，. 额产品开发‰儿一//￡￡--套管壁厚，。 饕<际踔副种稚杓仍状，从而进一步保证钢管热处理后的综合堋式中!!9娑ǖ淖畹颓慷龋琈;!L坠芡饩叮珐为了降低套管尺寸对抗挤毁强度和使用性能的影响，对套管尺寸公差进行了严格设计，中规格套管几何尺寸要求见表首先需保证管体具有良好的屈服强度和抗拉强度，确保管体强度指标达到设计要求;其次在保证强度的前提下，尽可能提高管体韧性。 参考国内合金结构钢标准，并结合以往套管生产经验，综合考虑，选择具有良好强韧性的合金钢，并添加少量的细化晶粒元素、群辖鹪K亍8跄茉加调质热处理钢的淬透性并有二次硬化的作用，可提高碳钢的硬度和耐磨性而不使钢变脆，经回火热处理后具有良好的综合性能;钼在调质钢中不但能够提高钢的淬透性，还具有良好的热强性，提高钢的抗回火性或回火稳定性，使钢材可以在较高的温度下回火，从而更有效地消除蚪档残余应力，提高塑性;钒在钢中主要以碳化物的形式存在，其主要作用是细化钢的组织和晶粒，但会降低钢的强素联合作用，在调质钢中能提高钢的强度和屈服比，降低过热敏感性;铌在钢中也具有细化晶粒的作用，微量铌可以在不影响钢的塑性和韧性的情况下提高钢的强度，提高钢的冲击韧性并降低其脆性规格套管化学成分设计目标见表高炉铁水细饩禵真空脱气一连铸÷缓冷一管坯检验涠ㄐ脚管坯加热一穿孔一轧管一再加热一定径一冷却一调质热处理一热矫直一压力矫直一管端锯切一目视检验一尺寸检验一超声波探伤一管端磁粉一水压测试一通径斗车丝一螺纹检验一管拧一喷标坑鸵包装入库。 为了降低钢中气体含量对钢韧性的影响，在管坯冶炼过程中采取了真空脱气处理，其中叫响，冶炼过程中采取了钙处理，改善钢中夹杂物形A吮Vと仍坠讨忻ü鼙诤窬端冷定心，一方面提高穿孔过程的咬人条件，另一方面保证咬入过程对中性，从而提高穿孑ü艿谋景糇魑T乒痰闹饕1湫喂ぞ撸怯响荒管壁厚精度的主要工具;因此，对芯棒直度和椭圆度提出了更高的要求，芯棒直度≤癿，。 在轧制生产之前，对芯棒直度和椭圆度进行逐支检验和压力矫直，并剔除最终无法满足要求的芯棒，保留直度和椭圆度最好的棒投人生产使用。 张力定径孔型设计过程中，充分发挥机架微张力定径机的设备特点，控制单架最大减径求见表度和韧性，在结构钢中常和锰、铬、钼以及钨等元转变温度。 工艺流程绷犊刂×，训，埘×。

套管内壁磨损对其抗挤毁性能影响的有限元分析

运用有限元法，建立起计算模型，对内壁管损套管的抗挤毁强度进行了定量计算，并与全尺寸实物试验结果进行了对比.指出套管的抗挤毁强度与内壁磨损程度基本成线性关系.同时指出，在计算套管的抗挤毁强度时，用均匀磨损模型代替非均匀磨损模型，计算结果有较大误差. 10.3969/j.issn.1001-3482.2000.03.015 你可以通过身份认证进行实名认证，认证成功后本次下载的费用将由您所在的图书馆支付 您可以直接购买此文献，1~5分钟即可下载全文，部分资源由于网络原因可能需要更长时间，请您耐心等待哦~ 研究点推荐

热浸塑钢质线缆保护管

下列文件中条款通过本标准联足适粒至联度绝误敌劳的引用而成为本标准的条款。 凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。 凡不标注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T1766-1995色漆和清漆涂层老化评级方法 GB/T1765漆膜耐候性测定法测定耐湿热，耐她盐雾，耐候性(人工加速)的漆膜制备法. GB/T2102钢管的验收、包装、标志和质量证明书GB/T3091 普通碳素钢电线套管 3.定义热浸塑钢质线缆保护管是指以钢管为基体材料，在其表面上涂装纳米基高聚360百科物复合工程粉末涂膜与施面样当款翻县局吸钢管牢固粘接而且长期稳定的产品，这种产品称为热浸塑钢质线缆保护管。 钢管的管体采用Q235优质碳素钢管，内外表面在焊接生产过程中采取除焊筋处理，焊缝无金属边、尖边和尖的凸起，扩口部分一次成型，不得焊布延京接。 4.产品规格 3.5mm 3.75mm 18胞白答致5 4.0mm 5.技术要求5.1材质要求5.1.1用于涂敷儿卷示显头增用的原坯钢管质量应依据表1的规定。 。 涂层采用纳米基高聚物复合工程粉末为防腐蚀材料，粉末然再真保总以聚乙烯树脂为基料，检析官之颜料及助剂制成。 防腐性能高，涂层厚度均匀，涂层厚度≥300um。 5.2涂敷管的公称口径选思物言老著煤赵机均用原坏管的公称口径表示 5.关思流议室黑天力名头3涂敷管的涂层应符合表2所列的各项技术指标。 涂层完整，色泽一致，表面光滑，无结块，无气泡，富赵赵水手备不龟裂。 2抗弯曲能力 以8倍直径为曲率半径，弯曲30，涂层不剥离。 不软化、不起皱、不起泡、不开裂;GB/T501关内求首放鲁卷久够者杀68-1992; 累计接受辐射能量≥3.5×106无明显老化 GB社将裂业轮五儿宗价提约246-82;GB/T50168-1992; IEC614:1调坚染里呢顺建品组成994 G第绿识笑色普谓损乡组B/T50168-1992; D克治印裂女开刚钟L/T802-2002 5.3附件要求厂家提供必要的管枕等附件和修补材料。 6.试验方法6.1涂层外观按GB/T11186的规定进行。 6.2涂层颜下司沉翻裂色按GB/T11186的规定进行。 6.3涂层厚度(膜厚)检验时应用测量精度不低于±0.5﹪的磁性测厚仪在涂敷管上团这唱阳标测量，测量时应在距离端部20mm以内的圆柱表面上测量相距500mm三点，取其算术平均值。 6.4试验 针虽兰成门值农整联刘神孔试验，用针孔探测仪在1500V电压下，对涂敷管的涂层进行检测，属神措们抗浓队度消看有无火花。 6.5弯曲试验 公称口径小于和等于50mm的钢管应按GB/T244规定的方法进行弯曲试验，其试样长度 1000mm，在常换故干垂边些协也标温下以6D为半径弯曲90。 6岁最统此费区.6压扁试验 公称口径大于5委促满0mm的钢管应按GB/T2之直46规定的方法进行压扁试验，其试样长度50mm，在常温下置于两平板之间，渐渐压缩使平板间距离为涂敷管外径的2/5。 6.7冲击试验 从涂敷管的任意部位里林字现所切取长度100mm作为试苦权重样，在常温下，以表3规定的高度，按GB/T17末船规较除总举食死32进行冲击试验。 此